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北斗智库环保管家网讯：中国环保（临沂）生态循环产业园以“环保优先、资源共享、设施共建、物质循环、能量梯次利用”为建设理念，以生活垃圾处理为依托，实现其他固体废弃物的无害化、减量化、资源化协同处置，规划建设固废处理、园区配套、利邻项目3大类入园项目，包括生活垃圾、餐厨垃圾、动物尸体、污泥等固废处理项目，集中供热、污水处理中心、科技研发中心、数字化管控平台等园区配套项目，宣传教育中心、区域居民供暖、村居仓储扶贫等利邻项目。
产业园处置范围覆盖临沂市5区6县，服务730余万老区群众，解决了城市生活垃圾、餐厨垃圾、污泥、动物尸体等城市固体废物的无害化处理和资源化利用问题，充分利用各项目之间的协同效应，实现各项目资源的二次开发和循环利用，达到节能减排的目的。
当生态循环产业园建成，垃圾渗滤液、餐厨沼液、污泥压滤液、动物无害化废水伴随产生。近年来国内外针对单独垃圾渗滤液、餐厨沼液等处理方面研究较多，但对混合污水处理技术研究一直较少。
随着城市规模越来越大，人口聚集更多，产生的城市废水将会更多，混合污水的处理技术研究显得尤为重要，这就需要设计建成一个优良的工艺系统满足园内混合工业污水达标处理、处置的需求。
1 设计水质水量
垃圾渗滤液主要产生于垃圾贮坑，其特点是污染物浓度高、成分复杂，属高浓度有机废水，C/N高，可生化性好，主要污染物表征参数为COD、NH3-N、SS等。餐厨沼液C/N低，碳源不足，生化处理效果差。
运行时为使TN得到有效去除，往往需要额外投加大量碳源和纯碱，大大增加了运行成本。污泥压滤液为污泥压滤脱水产生的液体，脱水过程中会添加CaO类物质，污泥压滤液具有COD高、可生化性差、NH3-N浓度高、TP浓度高、C/N较低、硬度高、pH高等特点。动物无害化污水成分复杂，含有大量的有机物质和动物油脂。
为保证系统适应来水复杂多变的水质，且能最大程度承受水质波动带来的冲击，稳定运行，对设计进水水质进行一定程度放大，使系统余量充足。
生态循环产业园混合工业污水处理站处理设计规模为900 m3/d，其中垃圾渗滤液、污泥压滤液、餐厨沼液、动物无害化污水处理设计规模分别为700、50、100、50 m3/d。处理后的出水要求达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB 16889—2008）表2要求后排入市政污水管网。设计进出水水质见表1。
2 工艺设计及流程
2.1 工艺设计
餐厨沼液和垃圾渗滤液协同处理，调节池的垃圾渗滤液一部分进入厌氧系统进行厌氧发酵，一部分超越至生化系统，可以补充餐厨沼液生化处理所需要的碳源，无需额外投加碳源，大大节省了运行成本；脱氮菌利用渗滤液补充的碳源，使系统的TN去除效果大大提高，同时渗滤液中的有机物在生化系统的去除率也得到相应提高。
污泥压滤液进入MBR系统与垃圾渗滤液混合，因垃圾渗滤液处理量大，两者协同处理对污泥压滤液起到稀释作用，无需另外投加酸液调节污泥压滤液pH，节省大量药剂成本。
此外，4种污水协同处理，餐厨沼液、动物无害化污水含油量被大大稀释，减弱了油含量对生化系统微生物及后期膜系统处理产生的影响。
2.2 工艺论证
厌氧生物处理技术由于具有运行成本低、能耗低、剩余污泥量少、可以处理高浓度和好氧条件下生物难降解有机物的特点，近年来已被广泛用于高浓度有机废水处理。
常见的厌氧反应器有上流式厌氧污泥床反应器（UASB）、升流式厌氧污泥床-滤层反应器（UBF）、厌氧生物滤池（AF）。UASB系统抗冲击能力强，负荷率高，工艺设计参数有较多的渗滤液试验数据和运行效果分析数据支持，有机物去除效果优于AF，单位建设投资较UBF低。
并且UBF、AF在国内比较有影响力的垃圾渗滤液处理工程中成功应用实例较少，难以确认较为可靠的设计参数。所以，本工程设计采用UASB作为厌氧处理单元的构筑物选型。
好氧生物处理在废水处理中技术比较成熟，能使有机物最大程度地降解并接近排放标准，降低深度处理的难度和成本，主要有膜生物法（MBR）、氧化沟、序批式活性污泥法（SBR）等工艺。
MBR工艺在高浓度有机废水处理中的应用日益广泛成熟，MBR系统的污泥浓度高，系统占地小，能够方便地安排生物脱氮，特别适合氨氮较高的污水处理；由于采用超滤膜进行泥水分离，MBR工艺出水SS低，有利于后续深度处理。
本工程的好氧单元选择MBR系统，其中生化段设置两级AO，一级AO段去除不掉的氮在后加的缺氧段通过超越一部分垃圾渗滤液补充碳源进行反硝化脱去，最后的好氧段控制较高溶解氧，氧化剩余的碳源和有机物。
由表1看出，垃圾渗滤液COD为60 000 mg/L，远高于其他废水，仅设计垃圾渗滤液进入UASB进行厌氧发酵产沼气，保证产气效率及其稳定性。垃圾渗滤液处理规模远大于其他污水处理量之和，需将垃圾渗滤液调节池设计余量，并实时监测UASB厌氧罐出水水质指标。
保证垃圾渗滤液水质水量可调可控即可确保4类废水直接在MBR混合后处理效果稳定且良好，无需在MBR前设置匀质池，节省了池体建设费用。
经过MBR处理后难生化降解的有机物形成的COD和色度仍然超标，一般混凝处理对于该类废水的去除率低且污泥量较大，处理麻烦。
其他物化处理技术在高浓度有机废水处理实际工程应用上还缺乏生产性相关的应用技术参数确认。
目前可靠的深度处理工艺只有膜处理技术。根据膜的孔径，膜处理可以分为反渗透、纳滤、超滤以及微滤等。与反渗透相比，纳滤的最大优点是能使小分子盐随出水排出，避免盐分富集带来的不利影响。纳滤膜和反渗透膜在设备投资方面相差不大，但纳滤系统动力消耗远小于反渗透系统。本工程深度处理采用纳滤工艺。
综上工艺论证，本工程厌氧系统采用UASB工艺，好氧处理采用MBR系统（两级A/O+外置管式超滤），深度处理采用纳滤工艺。
2.3 工艺流程
混合工业污水处理工艺流程如图1所示。
垃圾焚烧发电厂产生的渗滤液自流进入预处理工段，格栅机对水中大的悬浮物进行截留，以防止后段污堵设备。格栅过滤后的污水自流进入渗滤液调节池。
调节池渗滤液一部分通过提升泵定量提升至UASB厌氧罐，一部分超越至MBR系统。厌氧系统产生的沼气经过收集后进入到沼气处理系统进行处理或利用；厌氧处理出水自流进入到中间沉淀池，去除随水流出的老化厌氧污泥以避免其对后端生化系统的不利影响。
厌氧工段中沉池出水自流进入MBR系统。MBR系统采用外置式，膜系统部分采用管式超滤膜形式，生化部分采用两级A/O生化工艺。
MBR系统包括一级反硝化池、一级硝化池、二级反硝化池、二级硝化池、管式超滤系统等5部分。硝化液在管式超滤系统循环压力作用下形成一部分超滤产水，压力作用下自流进入超滤清液箱。
污泥无害化处置中心产生的污泥压滤液进入压滤液调节池，经过pH调节池、沉淀池、水解池后进入中间池，后经提升泵泵入MBR系统。
餐厨无害化项目厌氧罐产出的沼液以及动物无害化项目产生的动物无害化污水分别经除渣预处理后存入各自项目预存池，后续分别经过自动过滤清洗器除渣后经提升泵泵入MBR系统。
MBR工艺处理后的污水进入纳滤处理系统。在一定压力作用下，部分清水和小分子物质透过膜形成清液，剩余的物质和水形成浓缩液，清液回用或者达标排放，浓缩液则排入浓缩液收集池，经浓缩液处理站的碟管式反渗透（DTRO）系统进一步浓缩后，进入机械式蒸汽压缩（MVR）系统进行蒸发，中水作为循环冷却塔补水，母液回喷至垃圾焚烧炉。
3 主要构筑物及设计参数
（1）调节池。2座，调节池有效容积4 800 m3。其中渗滤液调节池设计有效容积4 200 m3，设计水力停留时间6 d，分为2格，设计尺寸分别为19 m×15 m×8.5 m、19.6 m×12.5 m×8.5 m，其中一格兼作事故池；污泥压滤液调节池有效容积600 m3，设计尺寸为19 m×4 m×8.5 m，设计水力停留时间3 d。调节池前设置格栅机，去除大颗粒悬浮物，调节池内设置潜水搅拌机，减少污泥沉降，同时在调节池内底板设置一定坡度，并在最低点设计排泥井，可定期对调节池进行排泥。
（2）UASB厌氧罐。2座，每座有效容积2 700 m3，规格为D 15 m×17 m。系统处理水量Q为700 m?/d，UASB液位高度15.8 m，沉淀区高度1 m，三相分离器沼气层高度0.8 m，单体分配流量14.6 m?/h，单体内循环流量162~250 m?/h，单位COD产气率0.45 m?/kg，产气量14 742 Nm?/d，单位COD容积负荷≤6.63 kg/（m?·d），污泥MLSS产率0.05 kg/kg（以COD计），总泥SS产量2 047.5 kg/d，水力停留时间7.7 d。
（3）中沉池。1个，实际沉淀区设计规格6.5 m×5.5 m×9.5 m，设计有效液位8.8 m，设计泥斗高度2.0 m，有效容积243 m?，沉淀时间8.3 h，表面积负荷1 m?/（m?·h），沉淀区表面积30 m?。
（4）MBR系统。包含一级A/O系统、二级A/O系统、超滤系统。
一级A/O系统。反硝化段（缺氧段）包括2座小池体，尺寸分别为12 m×11 m×9.5 m、6 m×3.5 m×9.5 m，有效液位8.0 m，有效容积1 776 m?，设计水力停留时间47.3 h。硝化段（好氧段）容积尺寸12 m×11 m×9.5 m，4座，有效液位8.0 m，有效容积4 224 m?，设计水力停留时间112.6 h。一级A/O实际污染物的BOD5去除负荷0.057 kg/（kg·d）（以MLVSS计）。
二级A/O系统。反硝化段（缺氧段）容积尺寸12 m×5.5 m×9.5 m，2座，有效液位8.0 m，有效容积1 056 m?。设计水力停留时间28.1 h。硝化段（好氧段）容积尺寸12 m×12 m×9.5 m，2座，有效液位8.0 m，有效容积2 304 m?，设计水力停留时间61.4 h。二级A/O实际污染物的BOD5去除负荷0.031 kg/（kg·d）（以MLVSS计）。
MBR生化系统污泥龄设计为26 d。射流曝气形式，清水氧利用率为40%以上，总曝气量168.7 m?/min。回流主要分为一级A/O系统内回流：包括连续的硝化液与厌氧进水换热后的回流（回流比6.4）、间歇的冷却污泥回流（回流比>20）；二级A/O系统内回流：超滤系统浓液回流（回流比8）。好氧工艺温度的控制方法：先与厌氧系统进水进行换热冷却，不足条件下与冷却塔运行产生的冷媒进行换热冷却，通过在线温度监测控制换热冷却量。
超滤系统。采用外置管式超滤膜，设计处理水量1 000 m?/d，设计套数6套，单套环路设计D 26.66 cm×3 m的管式UF膜5支，实际膜通量55.8 L/（m?·h），实际膜面积816 m?，超滤最大操作压力为0.8 MPa。超滤进水前配置2套多袋式过滤器，流量范围0~200 m3/h，过滤孔径为600 μm，材质SUS304。
（5）纳滤系统。采用卷式纳滤膜，设计处理水量1 000 m?/d，设计套数3套，采用膜支数30支，单段设置2支耐压膜壳，每支膜壳内设有5支卷式纳滤膜元件，单套系统总膜面积为1 020 m2，设计清液产率80%。实际膜通量13.8 L/（m?·h），实际膜面积1 020 m?。设计运行压力1~2 MPa，回收率80%。
4 运行效果
本工程于2018年10月调试完毕至正式运行以来，混合污水处理站处理效果稳定，处理后的出水达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB 16889—2008）表2要求后排入市政污水管网或回用。
目前混合污水处理站高峰时期超负荷运行，实际平均进水量为698 m?/d，其中渗滤液、沼液、污泥压滤液、动物无害化污水平均进水量分别为462、145、20、42 m?/d。通过公司例行监测和第三方监测，出水水质稳定达到设计标准，监测结果见表2。
5 社会环境及经济效益分析
5.1 社会环境效益分析
本工程中混合工业污水的处理处置是以保护生态环境、治理环境污染为目的，项目运行后降低了产业园污染物总体排放量，为节能减排贡献巨大力量。产生的中水回用，有效降低了水资源的消耗，减少了渗滤液给环境带来的污染问题，实现了渗滤液、餐厨沼液、动物无害化污水、污泥压滤液无害化、减量化处理，具有巨大的环境效益。
自2018年10月正式运行以来，截止到2021年4月，共处理污水61.52 万t，其中渗滤液处理量39.76 万t，餐厨沼液处理量15.52 万t，动物无害化污水处理量3.98 万t，污泥压滤液处理量2.25 万t。COD、氨氮、总氮排放量分别减少16 719、1 015、1 288 t。
5.2 经济效益分析
生态循环产业园混合废水协同处置模式与各类型污水单独建厂处置相比，降低了土建和设备投资，吨水处理成本降低，节省了碳源、酸碱成本，具有明显的经济效益。
5.2.1 单独建厂与协同处置投资比较
若餐厨垃圾、生活垃圾、脱水污泥、动物尸体4类固废单独建设处理厂，产生的污水需建立独立处理设施4套。建立生态循环产业园共同处置4种固废，产生的4类污水协同处置，共用1套处理系统。与单独建厂相比，协同处置模式4种污水共用MBR处理系统与纳滤处理系统，生化系统土建基础费用及MBR系统和纳滤系统的设备投资费用大大降低。
与单独建厂相比，协同处置土建投资节省690万元，设备投资节省4 203万元，吨水处理成本节省43元。具体内容见表3。
5.2.2 单独建厂与协同处置耗材药剂成本比较
垃圾渗滤液与餐厨沼液协同处理，垃圾渗滤液提供餐厨沼液碳源补给，两者pH相互调配，无需投加碳源和纯碱。根据本工程建设前污水一期实践数据可知，与单独建厂相比，协同处置可节省碳源成本258 万元/a，纯碱成本23 万元/a。垃圾渗滤液与污泥压滤液协同处理，剩余污泥通过管道直接输送到污泥无害化处理中心，节省污泥运输费用46 万元/a。
若压滤液单独处理，不与渗滤液等协同处置，因压滤液pH在11~12之间，必须在压滤液pH调节池中投加酸，才能使压滤液的pH适合MBR系统中的微生物生长。
污水协同处置后，压滤液进入MBR系统与处理量较大的渗滤液混合后，混合液pH在8~9之间，无需在pH调节池额外投加药剂，降低酸成本130万元/a。具体内容见表4。
6 结 语
（1）本工程采用“预处理系统（格栅+调节池）+厌氧系统（UASB+中沉池）+MBR系统（两级A/O+外置管式超滤）+纳滤系统”工艺处理生态循环产业园混合工业污水，处理效果良好且稳定，出水各项指标达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB 16889—2008）表2要求，此工艺可应用于类似生态循环产业园混合污水处理实践中。
（2）本工程实现渗滤液、餐厨沼液、动物无害化污水、污泥压滤液无害化、减量化处理，具有巨大的环境效益。
（3）生态循环产业园混合废水协同处置模式与各类型污水单独建厂处置相比，降低了土建和设备投资，吨水处理成本降低，具有明显的经济效益。
